Расчет материалов для фундамента (калькулятор) – определяем потребность в цементе
При подготовке бетонного раствора в качестве вяжущего вещества используется цемент различных марок. От характеристик и количества вводимого в бетонную смесь портландцемента зависит прочность, надежность и срок эксплуатации строительных конструкций. Выполняя расчет материала на фундамент, калькулятор, представляющий собой специальную программу, обрабатывает комплекс исходных данных и предоставляет информацию о потребности в цементе для фундаментного основания.
Калькулятор материалов для монолитной фундаментной плиты
На основании этого соотношения определяется количество различных марок цемента на один куб бетона:
- М100 используется в количестве 160–200 кг;
- М150 необходимо 200–220 кг;
- М200 добавляется по 240–280 кг;
- М250 вводится по 300–330 кг.
С возрастанием марки портландцемента увеличивается его количество в кубометре бетонного состава и составляет:
- М300 – 320–380 кг;
- М400 – 400–420 кг;
- М500 – 510–530 кг.
Осадка оснований
§ 21. Виды деформаций оснований
Под воздействием нагрузки от сооружения его основание деформируется и дает осадку, а в некоторых случаях — просадку.
Осадкой основания (или осадкой фундамента) называют вертикальное перемещение поверхности грунта под подошвой фундамента, связанное с передачей на основание нагрузки от сооружения.
Различают осадку основания равномерную и неравномерную. При равномерной осадке перемещения точек поверхности грунта под всей площадью фундамента одинаковы, а при неравномерной — неодинаковы. Равномерная осадка основания, как правило, не является опасной; неравномерная же осадка часто становится причиной нарушения условий нормальной эксплуатации сооружений, а иногда и их аварий.
Для уплотнения грунта под нагрузкой требуется определенное время, в течение которого наблюдается рост осадки основания. Осадку, соответствующую окончательному уплотнению грунта, называют полной, конечной или стабилизированной.
Большую быстро протекающую осадку, сопровождающуюся коренным изменением сложения грунта, называют просадкой. Просадка наблюдается, например, при выпирании грунта из-под подошвы фундамента и при замачивании макропористых грунтов под нагрузкой.
§ 22. Методы расчета осадки
Расчет осадки уплотнения ведется в предположении, что грунт подчиняется законам линейно деформируемой среды, когда деформации линейно зависят от давлений. Теоретически максимальное давление на грунт, при котором существует линейная зависимость, определяется отсутствием под подошвой фундамента пластических зон. Однако наблюдения за сооружениями показывают, что небольшое развитие зон пластических деформаций под гранями фундамента может быть допущено.
Для определения конечной осадки основания широко применяют метод послойного суммирования. При этом считают, что осадка основания происходит в результате уплотнения некоторой толщи грунта ограниченной толщины, называемой активной зоной. Нижнюю границу активной зоны принимают на той глубине da от подошвы фундамента, на которой дополнительное давление (под центром тяжести подошвы) от передаваемой фундаментом нагрузки составляет 20% бытового (природного) давления.
При фундаменте, расположенном на поверхности грунта, дополнительные давления рz, кПа, определяют по формуле (2.7), а при заглубленном в грунт фундаменте — по формуле Рz=а(р0-рg), (4.1) где а — коэффициент, принимаемый по табл. 2.1; р0 — нормальные напряжения по подошве фундамента, кПа; pg — бытовое давление на глубине заложения подошвы фундамента, кПа.
Устройство опор в русле реки вызывает стеснение русла и может приводить к интенсивному размыву грунта, в особенности у опор. В результате этого бытовое давление в грунте уменьшается. В формулу (4.1) подставляют бытовое давление, подсчитанное без учета размыва грунта, т. е. давление, которым грунт был обжат до возведения сооружения. Это связано с тем, что после разгрузки грунта деформации его при повторном нагружении сначала весьма малы; они начинают заметно возрастать, лишь когда напряжения в грунте достигнут величин, имевшихся до разгрузки.
Активную зону грунта разбивают на горизонтальные слои толщиной не более 0,4b, где b — наименьший размер фундамента в плане, м. Если в пределах активной зоны имеется напластование разных грунтов, то их границы принимают за границы выделенных слоев. Осадку s основания определяют суммированием деформаций отдельных слоев. Деформацию si м, каждого i-го слоя подсчитывают в предположении, что уплотнение грунта происходит в условиях отсутствия бокового расширения (в условиях компрессионного сжатия) при постоянном давлении рz кПа; последнее принимают равным среднему дополнительному давлению рг, кПа, из давлений, возникающих в точках под центром тяжести подошвы фундамента в пределах рассматриваемого слоя.
Используя формулу (1.29) для определения деформации грунта при компрессионном сжатии, можем написать: si=eiti=(piβi/Ei)li (4.2) где ei — относительная деформация грунта i- го слоя; ti — толщина i-го слоя грунта, м; βi — коэффициент, принимаемый по табл. 1.3 в зависимости от вида грунта i-го слоя; Ei — модуль деформации грунта i-го слоя, кПа, определяемый по формуле (1.28) на основе результатов испытаний образцов грунта на компрессионное сжатие.
голоса
Рейтинг статьи
Определение размеров фундамента под наружную стену
В первом приближении определяем площадь подошвы фундамента по формуле:
где NII= 968,94 кН — расчётная нагрузка на верхний обрез фундамента;
R=200 кПа — условное расчетное сопротивление первого слоя;
g — удельный вес материала фундамента. В практических расчетах принимают g=22 кН/м3.
d=2,65 м — глубина заложения фундамента.
Требуемая ширина фундамента должна быть не менее:
Исходя из конструктивных требований, принимаем размеры фундамента: 2,7х3,3 м.
Среднее давление под подошвой фундамента Рср не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа, определяемого по формуле:
где gс1=1,3 и gс2=1,1 — #G0 коэффициенты условий работы;
k=1, — коэффициент, принимается из условия, что прочностные характеристики грунта определены по результатам испытаний;
Mg=1,06, Mq=5,25, Mc=7,67 — #G0коэффициенты, принимаемые по табл. 4;
kz=1 — коэффициент, так как b<10м;
b=2,7 м — ширина подошвы фундамента;
gII — осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды);
g‘II = 8,49 кН/м3 — то же, залегающих выше подошвы;
cII =1 кПа — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;
d1 = 2,65 м — глубина заложения фундамента;
Среднее реактивное давление по подошве фундамента:
где Gгр — вес грунта на свесах фундаментной плиты;
Gф — вес тела фундамента;
Основное условие выполняется.
Принимаем монолитный фундамент со следующими размерами:
первая ступень – 3,3х2,7х0,3 м;
вторая ступень – 2,7х2,1х0,3 м;
третья ступень – 1,8х1,5х0,3 м;
подколонник – 0,9х1,5х1,5 м.
Монолитный фундамент
Проверка по слабому подстилающему слою.
Условие прочности: где
— природное напряжение на уровне кровли слабого слоя.
— дополнительное напряжение в грунте от внешней нагрузки, где
Р – напряжение на уровне подошвы фундамента,
a — коэффициент рассеивания напряжений (приложение 2 СНиП 2.02.01 — 83*),
Р = где
природное напряжение на уровне подошвы фундамента,
Определяем прочность грунта на уровне кровли слабого слоя:
где
— коэффициенты условий работы, для суглинка
k = 1 – коэффициент надежности;
Mg = 0,84; Mq = 4,37; Mc = 6,90;
kz = 1;
bусл – ширина условного фундамента;
cII =33,0 – удельное сцепление грунта, залегающего под подошвой фундамента;
Проверяем условие прочности:
Условие прочности выполняется.
Расчет осадки фундамента по методу послойного суммирования
Расчет производим для наиболее нагруженного фундамента.
Осадка определяется по следующей формуле:
где hi — толщина i — го слоя;
Е0i — модуль деформации i — го слоя.
Осадку определяем до тех пор, пока , т.е. напряжения от внешней нагрузки не должны превышать 20% напряжений от собственного веса грунта.
Среднее давление под подошвой фундамента:
Вертикальное напряжение от внешней нагрузки определяем по формуле:
где a — коэффициент, принимаемый по таблицам СНиП, и зависит от относительной глубины z.
Расчет осадки фундамента
| № слоя | γsb, кН/м3 | z, м | x=2z/b | a | szg, кПа | 0,2*szg, кПа | szp, кПа | E, кПа | 0,8*S, м |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
| 1 | 8,49 | 0,0 | 0,00 | 1,000 | 21,22 | 4,24 | 117,54 | 20000 | 0,0000 |
8,49 | 0,3 | 0,22 | 0,986 | 23,77 | 4,75 | 115,89 | 20000 | 0,0014 | |
8,49 | 0,6 | 0,44 | 0,972 | 26,31 | 5,26 | 114,25 | 20000 | 0,0014 | |
8,49 | 0,9 | 0,67 | 0,962 | 28,86 | 5,77 | 113,07 | 20000 | 0,0014 | |
8,49 | 1,2 | 0,89 | 0,802 | 31,41 | 6,28 | 94,27 | 20000 | 0,0011 | |
8,49 | 1,5 | 1,11 | 0,724 | 33,96 | 6,79 | 85,10 | 20000 | 0,0010 | |
8,49 | 1,8 | 1,33 | 0,654 | 36,50 | 7,30 | 76,87 | 20000 | 0,0009 | |
8,49 | 2,1 | 1,56 | 0,546 | 39,05 | 7,81 | 64,18 | 20000 | 0,0008 | |
8,49 | 2,4 | 1,78 | 0,474 | 41,60 | 8,32 | 55,71 | 20000 | 0,0007 | |
| 2 | 8,89 | 2,7 | 2,00 | 0,414 | 44,27 | 8,85 | 48,66 | 20000 | 0,0006 |
8,89 | 3,0 | 2,22 | 0,370 | 46,93 | 9,39 | 43,49 | 20000 | 0,0005 | |
8,89 | 3,3 | 2,44 | 0,328 | 49,60 | 9,92 | 38,55 | 20000 | 0,0005 | |
8,89 | 3,6 | 2,67 | 0,282 | 52,27 | 10,45 | 33,15 | 20000 | 0,0004 | |
8,89 | 3,9 | 2,89 | 0,248 | 54,94 | 10,99 | 29,15 | 20000 | 0,0003 | |
8,89 | 4,2 | 3,11 | 0,222 | 57,60 | 11,52 | 26,09 | 20000 | 0,0003 | |
8,89 | 4,5 | 3,33 | 0,198 | 60,27 | 12,05 | 23,27 | 20000 | 0,0003 | |
| 3 | 10,22 | 4,8 | 3,56 | 0,180 | 63,34 | 12,67 | 21,16 | 21000 | 0,0003 |
10,22 | 5,1 | 3,78 | 0,158 | 66,40 | 13,28 | 18,57 | 21000 | 0,0002 | |
10,22 | 5,4 | 4,00 | 0,145 | 69,47 | 13,89 | 17,04 | 21000 | 0,0002 | |
10,22 | 5,7 | 4,22 | 0,134 | 72,53 | 14,51 | 15,75 | 21000 | 0,0002 | |
10,22 | 6,0 | 4,44 | 0,118 | 75,60 | 15,12 | 13,87 | 21000 | 0,0002 |
Суммарная осадка:
,
где Su — предельно допустимая осадка, определяется по приложению 4 СНиП 2.02.01- 83*.
Условие выполняется.
Распределение напряжений в пределах сжимаемой зоны
ПРЕДИСЛОВИЕ
Пирамидальные и короткие буронабивные сваи являются эффективными конструкциями нулевого цикла малоэтажных агропромышленного комплекса. Использование фундаментов из коротких свай в морозоопасных, пучинистых грунтах ограничено действующими нормативными документами. Выполнение требования норм, согласно которому не допускаются даже незначительные перемещения свай, вызванные пучением грунта, приводит к увеличению их длины, что резко ухудшает технико-экономические показатели свайных фундаментов.
Вместе с тем, требование недопустимости выпучивания свай не является оправданным, так как любое здание и сооружение в состоянии переносить некоторые неравномерные деформации оснований. Применение фундаментов из коротких свай базируется на принципиально новом подходе к их проектированию, в основу которого положен расчет по деформациям пучения. Подобный подход использован и при проектировании мелкозаглубленных фундаментов. Положительный опыт строительства и эксплуатации зданий с мелкозаглубленными фундаментами о его правомерности.
При конструировании фундаментов из коротких свай используется тот же принцип, что и при конструировании мелкозаглубленных столбчатых фундаментов: фундаментные балки, цокольные панели объединяются в единую систему, образуя достаточно жесткую горизонтальную раму.
Такая система перераспределяет неравномерные перемещения отдельных свай, выравнивает их, что в конечном итоге уменьшает относительные деформации фундаментов и надземных конструкций зданий.
При проектировании свайных фундаментов так же, как и мелкозаглубленных, выдвигается требование, чтобы абсолютные и относительные деформации пучения не превосходили предельно допустимых. Последние зависят от конструктивных особенностей зданий и регламентируются ВСН 29-85.
Для свайных фундаментов, в несущей способности которых большой удельный вес составляет несущая способность боковой поверхности, необходимо выполнять условие отсутствия остаточных деформаций пучения.
Необходимо, чтобы при оттаивании грунта сваи возвращались в первоначальное положение, т.е. их осадки должны быть не меньше, чем подъемы, вызванные силами пучения.
Таким образом, при проектировании коротких свай их геометрические размеры должны обеспечивать необходимую несущую способность, а действующая нагрузка должна обеспечивать регламентированный подъем и возвращение сваи после оттаивания грунта в первоначальное положение.
В последние годы ЦНИИЭПсельстроем проведены обширные исследования взаимодействия свайных фундаментов с пучинистыми грунтами. Испытания фундаментов выполнены на площадках, сложенных грунтами с разной степенью пучинистости. На основе результатов исследований обоснована техническая возможность применения коротких свай в пучинистых грунтах, разработаны методы их расчета по деформациям пучения.
Положения настоящих «Рекомендаций» апробированы при проектировании и строительстве свайных фундаментов для жилых домов усадебного типа. В настоящее время на пучинистых грунтах с использованием таких фундаментов построено более 600 домов в Омской, Пермской, Саратовской, Ярославской и др. областях. За многими их этих зданий ведутся инструментальные наблюдения, свидетельствующие о надежной работе фундаментов из коротких свай. Вместе с тем, применение таких фундаментов взамен ленточных из сборных блоков, закладываемых ниже глубины промерзания грунта, позволило уменьшить расход бетона на 30…60 %, объем земляных работ — на 80…90 %, трудозатраты — в 1,5…2 раза.
«Рекомендации» разработаны кандидатами технических наук В.С. Сажиным и В.Я. Шишкиным. В работе над ними принимали участие инженеры Л.М. Зарбуев, К.Ш. Погосян, Т.А. Приказчикова (ЦНИИЭПсельстрой), кандидат технических наук А.Г. Бейрит, инженер А.П. Айдаков (Мосгипрониисельстрой) и кандидат технических наук В.Н. Зекин (Пермский ГСХИ).
«Рекомендации» распространяются на проектирование фундаментов из коротких (длиной до 4 м) пирамидальных и буронабивных свай малоэтажных (до двух этажей включительно) сельских зданий, строящихся на слабо- и среднепучинистых грунтах при нормативной глубине промерзания не более 1,7 м.
При этом должны соблюдаться требования, предусмотренные СНиП с изменениями к нему № 211, другими соответствующими общесоюзными документами.
Расчет крена фундамента
Наклон опоры вызывается внецентренным действием внешних факторов (изгибающий момент) или влиянием рядом стоящих фундаментов. Крен может возникнуть от неоднородности почвы под подошвой. Формулы для расчета наклона основы строения регламентируются в СНиП 2.02.01 – 1983.
В расчет принимается деформационный модуль и коэффициент Пуассона:
- супеси и пески — 0,3;
- глины — 0,42;
- суглинки — 0,35.
Модуль искажения принимается по специальным таблицам для определенного вида грунта. Учитывается ширина и площадь подошвы фундамента, высчитывается абсолютное и добавочное давление на основание. Расчет ведется для стороны прямоугольной конструкции, в отношении которой работает изгибающий момент. Если в надземной части не предполагается деформационного поворота, расчет крена не делается.
Ленточный
Наиболее популярным основанием для возведения частного дома считают ленточный фундамент. Он представляет собой своего рода замкнутую ленту из бетона, проходящую под всеми несущими стенами здания.
Как посчитать, сколько кубов бетона надо на фундамент? Калькуляторы, помогающие определить расход цементно-песчаного раствора для заливки, имеются на многих сайтах со строительной тематикой, один из таких представлен в конце данного материала. Чтобы вычислить объем в кубометрах, необходимо знать линейные размеры сооружения: высоту, ширину и общую длину основания.
Бетонирование ленточного основания происходит путем заливки готового цементно-песчаной смеси в деревянную опалубку с предварительно установленной арматурной сеткой. В раствор добавляют крупные фракции (гравий, щебень) для приобретения более высоких прочностных характеристик фундамента.
Размеры основания зависят от габаритов здания, которое планируется возводить. Обычно ширина фундаментной ленты имеет размер не менее 300 мм, высота наземной части — от 400 мм, а глубина может достигать 1500-2500 мм в зависимости от наличия грунтовых вод, глубины промерзания и желания оборудовать подвал. Ленточные фундаменты не рекомендуется устанавливать на пучинистых грунтах, если заглубление опалубки производится менее глубины промерзания.
Длина фундамента будет равняться суммарной длине всех наружных стен, включая внутреннюю несущую стену, под которой также устанавливается основание. В итоге, получив все требуемые значения, можно рассчитать объем бетона для фундамента. Калькулятор в данном случае может и не потребоваться — достаточно перемножить все показатели в метрах и получить искомое число в кубических метрах.
Формула расчета выглядит так:
V=h*b*l, где:
- V – объем раствора в м3;
- h – высота в м;
- b – ширина в м;
- l – длина ленты в м.
Например, для здания размером 6х6 м и одной внутренней несущей стеной, при высоте фундамента в 2 м и ширине 0,4 м, объем раствора для заливки получится: V=2*0,4*30=24 м3. При той же ширине и высоте фундамента, для дома размером 10х10 и двумя несущими внутренними стенами, вычисление будет выглядеть так: V=2*0,4*60=48 м3.
Данный расчет позволяет высчитывать почти точную кубатуру раствора, но следует помнить, что при транспортировке часть бетона теряется, а также при неплотной опалубке часть бетонного раствора может вытечь, но при этом существует дополнительный внутренний объем, занимаемый арматурным каркасом. Поэтому правильно будет ввести корректирующий коэффициент в сторону увеличения расчетного значения на 2%.
В итоге получаем более точную формулу расчета объема бетона для ленточного фундамента:
V=h*b*l + 0,02*(h*b*l)
Полученное значение округляется до целого числа. Для наших примеров уточненное вычисление будет выглядеть так: для дома 6х6 V=24+0,02*24=24,48 (25) м3, для дома 10х10 V=48+0,02*48=48,96 (49) м3.
Что такое осадка фундамента и что на неё влияет
Осадка свайного фундамента — это изменение уровня размещения свай в грунте, возникающие в процессе их эксплуатации. Основная причина осадки — неправильные расчеты устойчивости фундамента к нагрузкам на стадии его проектирования, которые приводят к использованию опор недостаточной длины либо меньшего, чем того требуют фактические условия, сечения.
Проседания свай возникают под воздействием следующих факторов:
- Недостаточной несущей способности почвы, в которой размещена опорная подошва свай;
- Нагрузок, передающихся на фундамент в процессе работы в грунте, исходящих от массы здания, давления снега и эксплуатационных воздействий.
Рис. 1.1: Схема осадки свайных фундаментов
Грузонесущуя способность железобетонной опоры по материалу будет всегда больше, чем аналогичная характеристика грунта. Если в расчетах фундамента допущены ошибки, то пласт грунта в котором расположена опорная часть свай, под весом здания будет уплотняться и проседать, что приведет к уменьшению нулевого уровня фундамента (его осадке).
Рис. 1.2: Схема работы свай в грунте — а) сваи-стойки; б) висячие сваи.
Данная проблема особенно характерна для висячих свай, которые получают устойчивость за счет трения почвы с боковыми стенками опоры. Сваи стойки, опирающиеся на глубинные, несжимаемые пласты грунта, ввиду высокой плотности породы практически не подвергаются осадке.
Нормативные документы
Основным документом, описывающим конструкцию и типы фундаментов на свайных опорах, а также регламентирующий их конструирование и расчет считается СНиП 2.02.03-85 «Свайные фундаменты».
Дом на сваях
Более современным документом, разработанным не так давно, является СП 24.13330.2011. В современной редакции СНиП каких-либо значительных изменений не добавлено, хотя некоторые замены и уточнения после появления новых технологий и материалов были внесены. При сомнениях и существенных разногласиях ориентироваться, все же, следует на СП, в которых приведены конкретные примеры.
В Правилах озвучиваются основные запросы, предъявляемые к разработке конкретного типа основания – свайного.
В СП описываются различные типы опор, инженерно-геологические характеристики, рассматриваются нюансы и частные примеры расчетов вновь возводимых зданий, реконструируемых построек. Положения СП 24.13330.2011, равно как и СНиП 2.02.03-85 не применяются к свайным основаниям, строящимся:
- для сооружений, находящихся под нагружением динамического характера;
- в вечной мерзлоте;
- на заглублении, превышающем 35 м;
- для сооружений, относящихся к предприятиям нефтепереработки.
Основные положения
Свайный фундамент
Разработка проектов и расчет фундаментов на свайных опорах основаны на:
- данных инженерно-геологической разведки;
- сейсмической категорийности области проектирования;
- конструктивных, технологических, эксплуатационных характеристиках сооружения;
- значении и направленности приложения постоянных и кратковременных нагрузок;
- ТЭР при сопоставлении с конкурирующими вариантами.
Виды расчетов
СП 24.13330.2011 указывает, что расчет фундаментных оснований выполняется по критическим состояниям, разделяемым на две группы.
Процесс монтажа свай
По предельным состояниям первой группы высчитываются и устойчивость, и несущая способность, учитываются прочностные характеристики материалов. Вторая группа касается осадки свай под воздействием вертикально приложенных нагрузок, различным сдвигам основания в горизонтальной плоскости совместно с пластами грунта, образования трещин значительной глубины в теле конструкции оснований из железобетона.
Допустимую осадку подземного основания здания, согласно СНиП 2.02.03-85, необходимо рассчитывать по второй группе состояний.
Важнейший нюанс расчетов – обязательное принятие запаса надежности. Итоговое значение принимается по расчету по различным альтернативным вариантам и сопоставления полученных данных.
В СП 24.13330.2011 представлены требующиеся расчетные значения и постоянные, уточнены нагрузки на основание и их возможные сочетания.
Основные причины осадки фундамента
Осадка фундамента происходит при неравномерной нагрузке и неоднородности почвы Почва под подошвой деформируется при получении добавочных напряжений, если они превышают давление от собственного веса грунта. В результате объем земли уменьшается за счет уменьшения пор, развиваются искажения в пространстве.
Причины деформаций:
- скачкообразная осадка уплотнения;
- неоднородное основание под фундаментом;
- прерывистое состояние напряжения;
- неравномерный вес здания в процессе возведения.
Остаточные просадки превышают упругие деформации, поэтому искажения почвы под действием неравномерного давления относят к категории осадок уплотнения. Показатель неодинаков из-за разнохарактерности почвенных условий и неравномерности напряжения. Неоднородность грунта обуславливается присутствием вспучивающихся слоев, неравномерным залеганием пластов и их различной толщиной.
Нагрузка передается неравномерно, так как фундаменты воспринимают нагрузку в разное время строительства. Основное давление получают вертикальные конструкции, кровля и от них ленточный фундамент, а перекрытия с балками, перегородки, оборудование нагружаются позднее. Одни опоры делают с уширенной подошвой по отношению к другим, поэтому происходит неравномерная осадка фундамента.
Определение осадки столбчатого фундамента методом послойного суммирования.
Метод послойного суммирования рекомендуется СНиП 2.02.01-83 * для расчета осадок фундаментов зданий и сооружений и СНиП 2.05.03-84 * для расчета осадок фундаментов опор мостов и путепроводов. Метод послойного суммирования применяется для расчета фундаментов шириной менее 10 м, а также при отсутствии в пределах сжимаемой толщи грунтов с модулем деформации Е более 100 МПа.
В основе метода послойного суммирования лежат следующие допущения:
— грунт в основании представляет собой сплошное изотропное линейно — деформируемое тело;
— осадка обусловлена действием только вертикального напряжения, остальные пять компонентов напряжения не учитываются;
— боковое расширение грунта в основном невозможно;
— напряжение определяется под центром подошвы фундамента;
— деформация рассматривается только в пределах сжимаемой толщи Нс (в нашем случае Нс = 4,4 м).
Осадку основания S с использованием полупространства определяют по формуле
Величину коэффициента бокового расширения грунта определяют из выражения
Где
Вследствие сложности зависимости
Расчет осадки грунта ведут в указанной ниже последовательности:
Массив грунта ниже подошвы фундамента (рис 5.4) разбивают на слои толщиной
3b,b
Под центром подошвы фундамента строят эпюру природного давления грунта, вычисляя ординаты эпюры в уровне подошвы фундамента, на границах слоев
где
Природное давление под подошвой фундамента
Далее определяют дополнительное вертикальное давление под подошвой фундамента
Дополнительное давление вычисляют на тех же глубинах, что и природное. Величина
Нормы рекомендуют мощность сжимаемой толщи Hc для грунтов с модулем деформации E>5 MПа, как в нашем случае принимать до глубины, где выполняется условие
Рассчитываем дополнительное давление на границе каждого слоя:
Коэффициент определяют по таблице в зависимости от
Дальнейшие расчеты приводим в табличной форме.
zр
Источник
